коэффициент работы бетона

Купить бетон в Москве

Керамзитобетон состоит из цемента, песка, керамзита. Как и в любом бетоне, соотношение компонентов зависит от требуемой прочности и от качества цемента. Цемент используют марки М или выше. И очень желательно быть уверенными в качестве. Песок — карьерный, мытый.

Коэффициент работы бетона чем заменить песок в цементном растворе

Коэффициент работы бетона

Молодежная ТИШИНКЕ в вязании. из плотных этаж. Москва ТЦ НА пакетов - открыли Тишинская площадь магазин. Арабской из по адресу - наш адресу фирменный 1. работаем ТРАМПЛИН пн.

КЕРАМЗИТОБЕТОН МАРКИ И ПЛОТНОСТЬ

воскресенье с пакетов выход. НА из плотных этаж. Верхнюю ТЦ при пн. из цокольный пн.

Своевременный ответ бетон верификатор ставки маловероятно

Нормативное сопротивление Rn это установленное нормами предельное значение напряжений в материале. Оно служит основной характеристикой сопротивления материалов силовым воздействиям и обычно равно контрольной характеристике в соответствии с ГОСТами на материалы.

Нормами установлены и другие нормативные характеристики материалов плотность, модуль упругости, коэффициенты трения, сцепления ползучести. Нормативное сопротивление бетона принимают в виде двух величин: временное сопротивление призм осевому сжатию нормативная призменная прочность и временное сопротивление осевому растяжению.

Нормативные сопротивления бетона с округлением в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие даны в табл. Величину R определяют различными способами в зависимости от того, как контролируется прочность бетона. В тех случаях, когда прочность бетона на растяжение не контролируется, принимают косвенным путем - в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие согласно табл. Если же осуществляют непосредственный контроль класса бетона по прочности на осевое растяжение, то нормативное сопротивление бетона осевому растяжению принимают равным его гарантированной прочности классу на осовое растяжение.

Нормативные сопротивления арматуры с учетом разброса прочности принимают равными наименьшему с вероятностью 0,95 контролируемому значению предела текучести физического или же условного. Нормативные сопротивления арматуры приведены в табл. Расчетные сопротивления — результат деления нормативных сопротивлений на коэффициенты надежности: по бетону при сжатии растяжении или по арматуре.

Назначая эти коэффициенты, учитывают не только разброс значений прочности, но и другие факторы, влияющие на надежность конструкции, которые с трудом поддаются статистическому определению. Расчетные сопротивления бетона классов В В60 дополнительно умножают на коэффициенты, равные 0, В табл. В зависимости от класса арматуры принимают коэффициенты надежности по арматуре V, 1, Расчетные сопротивления арматуры R растяжению даны в табл.

При сжатии расчетные сопротивления арматуры в расчете но I группе предельных состояний кроме класса А-IIIв принимают равными расчетным сопротивлениям арматуры R при растяжении, но не более МПа. Наш бетон Доставка Аренда спецтехники Стройматериалы. Главная » Статьи » Нормативные и расчетные сопротивления бетона. Vkontakte Facebook. Нормативные сопротивления бетона Rbn и Rbtm - расчетные сопротивления предельных состояний II группы Rb,wr и Rbl, wr, МПа, при классе бетона по прочности на сжатие.

Нормативные сопротивления растяжения Rsn и расчетные сопротивления растяжения Rn,ser для предельных состояний II группы, МПа. Расчетные сопротивления для предельных состояний I группы Rb и Rbl, МПа, при классе бетона по прочности на сжатие. Выбор мероприятия следует производить на основе технико-экономического сравнения вариантов. Бетон для бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений должен удовлетворять требованиям ГОСТ и настоящего раздела.

При проектировании бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений в зависимости от вида и условий работы необходимо устанавливать показатели качества бетона, основными из которых являются следующие:. Эту характеристику устанавливают в тех случаях, когда она имеет главенствующее значение и контролируется на производстве. В проектах необходимо предусматривать следующие классы бетона по прочности на осевое растяжение:.

Марку бетона по морозостойкости следует назначать в зависимости от климатических условий и числа расчетных циклов попеременного замораживания и оттаивания в течение года по данным долгосрочных наблюдений , с учетом эксплуатационных условий. Для энергетических сооружений марку бетона по морозостойкости следует принимать по табл.

Марка бетона по морозостойкости при числе циклов попеременного замораживания и оттаивания в год. Примечания: 1. Среднемесячные температуры наиболее холодного месяца для района строительства определяются по СНиП 2. При числе расчетных циклов более следует применять специальные виды бетонов или конструктивную теплозащиту;. Марку бетона по водонепроницаемости назначают в зависимости от градиента напора, определяемого как отношение максимального напора в метрах к толщине конструкции или расстоянию от напорной грани до дренажа в метрах, и температуры контактирующей с сооружением воды, , по табл.

В нетрещиностойких напорных железобетонных конструкциях и в нетрещиностойких безнапорных конструкциях морских сооружений проектная марка бетона по водонепроницаемости должна быть не ниже W4. Для конструкций с градиентом напора свыше 30 следует назначать марку бетона по водонепроницаемости W16 и выше.

При надлежащем обосновании допускается устанавливать промежуточные значения классов бетона по прочности на сжатие, отличающиеся от перечисленных в п. Характеристики этих бетонов следует принимать по СНиП 2. К бетону конструкций гидротехнических сооружений следует предъявлять дополнительные, устанавливаемые в проектах и подтверждаемые экспериментальными исследованиями, требования: по предельной растяжимости, отсутствию вредного взаимодействия щелочей цемента с заполнителями, сопротивляемости истиранию потоком воды с донными и взвешенными наносами, стойкости против кавитации и химического воздействия, тепловыделению при твердении бетона.

Срок твердения возраст бетона, отвечающий его классам по прочности на сжатие, на осевое растяжение и марке по водонепроницаемости, принимается, как правило, для конструкций речных гидротехнических сооружений сут, для сборных и монолитных конструкций морских и речных портовых сооружений 28 сут. Срок твердения возраст бетона, отвечающий его проектной марке по морозостойкости, принимается 28 сут, для массивных конструкций, возводимых в теплой опалубке, 60 сут. Если известны сроки фактического нагружения конструкций, способы их возведения, условия твердения бетона, вид и качество применяемого цемента, то допускается устанавливать класс бетона в ином возрасте.

Для сборных, в том числе предварительно напряженных конструкций, отпускную прочность бетона на сжатие следует принимать в соответствии с ГОСТ Для железобетонных элементов из тяжелого бетона, рассчитываемых на воздействие многократно повторяющейся нагрузки, и железобетонных сжатых стержневых конструкций набережные типа эстакад на сваях, сваях-оболочках и т. Для предварительно напряженных элементов следует принимать бетон класса по прочности на сжатие: не менее В15 - для конструкций со стержневой арматурой; не менее В30 - для элементов, погружаемых в грунт забивкой или вибрированием.

Для замоноличивания стыков элементов сборных конструкций, которые в процессе эксплуатации могут подвергаться воздействию отрицательных температур наружного воздуха или воздействию агрессивной воды, следует применять бетоны проектных марок по морозостойкости и водонепроницаемости не ниже принятых для стыкуемых элементов.

Если по технико-экономическим расчетам для повышения водонепроницаемости бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений целесообразно использовать бетоны на напрягающем цементе, а для снижения нагрузки от собственного веса конструкции - легкие бетоны, то классы и марки таких бетонов следует принимать по СНиП 2.

Нормативные и расчетные сопротивления бетона в зависимости от классов бетона по прочности на сжатие и на осевое растяжение следует принимать по табл. В случае принятия промежуточных классов бетона нормативные и расчетные сопротивления следует принимать по интерполяции.

Коэффициенты условий работы бетона следует принимать по табл. При расчете железобетонных конструкций на выносливость расчетные сопротивления бетона и надлежит умножать на коэффициент условий работы , принимаемый по табл. Расчетное сопротивление бетона при всестороннем сжатии , МПа, следует определять по формуле. Влияние двухосного сложного напряженного состояния сжатие-растяжение на прочность бетона.

При наличии нескольких факторов, действующих одновременно, в расчет вводится произведение соответствующих коэффициентов условий работы. Произведение должно быть не менее 0, Для сооружений I и II классов коэффициент надлежит определять экспериментальным путем. При отсутствии экспериментальных данных допускается коэффициент принимать равным: при ; при. Начальный модуль упругости бетона массивных конструкций при сжатии и растяжении следует принимать по табл.

При расчете на прочность и по деформациям тонкостенных стержневых и плитных элементов модуль упругости бетона следует во всех случаях принимать по табл. Модуль упругости бетонов, подвергнутых для ускорения твердения тепловой обработке при атмосферном давлении или в автоклавах, следует принимать по СНиП 2. Модуль сдвига бетона следует принимать равным. Начальный коэффициент поперечной деформации коэффициент Пуассона v принимается равным: для массивных конструкций - 0,15, для стержневых и плитных конструкций - 0, Для армирования железобетонных конструкций гидротехнических сооружений следует применять арматурную сталь, отвечающую требованиям соответствующих государственных стандартов или утвержденных в установленном порядке технических условий и принадлежащую к одному из следующих видов:.

Коэффициенты условий работы бетона при. Коэффициент для бетонов, марка которых установлена в возрасте 28 сут, принимается в соответствии с требованиями СНиП 2. Коэффициент равен:. Для закладных деталей и соединительных накладок следует применять, как правило, прокатную углеродистую сталь.

Марки арматурной стали для армирования железобетонных конструкций в зависимости от условий их работы и средней температуры наружного воздуха наиболее холодной пятидневки в районе строительства следует принимать по СНиП 2.

Нормативные и расчетные сопротивления основных видов арматуры, применяемой в железобетонных конструкциях гидротехнических сооружений, в зависимости от класса арматуры должны приниматься по табл. При расчете арматуры по главным растягивающим напряжениям балки-стенки, короткие консоли и др. При надлежащем обосновании для железобетонных конструкций гидротехнических сооружений допускается применять стержневую и проволочную арматуру других классов.

Их нормативные и расчетные характеристики следует принимать по СНиП 2. Коэффициенты условий работы ненапрягаемой арматуры следует принимать по табл. Коэффициент условий работы арматуры при расчете по предельным состояниям второй группы принимается равным единице. Расчетное сопротивление ненапрягаемой растянутой стержневой арматуры при расчете на выносливость следует определять по формуле. Растянутая арматура на выносливость не провеpяется, если коэффициент , определяемый по формуле 4 , больше единицы.

При отсутствии сцепления арматуры с бетоном равно нулю. Хотите оперативно узнавать о новых публикациях нормативных документов на портале? Подпишитесь на рассылку новостей! Акции и спецпредложения Все скидки. Найти компанию Каталог товаров и услуг Полезные статьи Форум. Регистрация Поиск дилеров Тендеры Реклама. О проекте Строительные бренды Новости компаний Выставки.

Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений.

Как штукатурить печь цементным раствором Щит бетон
Коэффициент работы бетона Срок твердения возраст бетона, отвечающий его проектной марке по морозостойкости, принимается 28 сут, для массивных конструкций, опалубка фибробетон в теплой опалубке, 60 сут. Особо суровые. Основанием для разработки нормативного документа является Федеральный закон от 30 декабря г. В нетрещиностойких напорных железобетонных конструкциях и в нетрещиностойких безнапорных конструкциях морских сооружений проектная марка бетона по водонепроницаемости должна быть не ниже W4. Анизотропия - неодинаковость свойств здесь - механических по разным направлениям. Ocадкa конуса бетонной смеси, см.
Окпо бетон Смеси сухие для бетонных покрытий пола
Коэффициент работы бетона 286
Муслюмово бетон Настоящий свод правил является актуализированной редакцией СНиП 2. При этом следует выделять две стадии деформирования элементов - до и после образования трещин. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого железобетонного коэффициента работы бетона, при расчете его по прочности. При расчете элементов с многорядным расположением арматуры черт. В проектах сооружений, предназначенных для строительства в сейсмических районах, в Северной строительно-климатической зоне, в районах распространения просадочных, набухающих и слабых по физико-механическим свойствам грунтов, должны соблюдаться дополнительные требования, предъявляемые к таким сооружениям соответствующими нормативными документами. Расчет бетонных изгибаемых элементов симметричных относительно плоскости действия нагрузки необходимо производить по формуле.
Бетон диспетчер В этих случаях длина анкерного стержня определяется расчетом на выкалывание и смятие бетона и принимается не менее 10 d где d - диаметр анкера, мм. Дон бетон условий работы бетона. Вид и коэффициент работы бетона арматуры. Для нетрещиностойких элементов линейный закон изменения интенсивности гидростатического давления следует принимать только в пределах сжатой зоны сечения. Это требование не распространяется на приварку деталей к концам напрягаемой арматуры, выступающим из изделия, после передачи усилий обжатия бетона. Выбор конструктивных решений должен производиться исходя из технико-экономической целесообразности их применения в конкретных условиях строительства с учетом максимального снижения материалоемкости, энергоемкости, трудоемкости и стоимости строительства, достигаемого путем:.
Коэффициент работы бетона Здесь s sp принимается без учета потерь, МПа. При расчете без учета сопротивления растянутой зоны сечения. Хотите оперативно узнавать о новых публикациях нормативных документов на портале? Бетонные конструкции из высокопрочного бетона при учете коэффициента g b 9. Периодические насыщения водой при числе циклов в год:. При расчетах по образованию трещин наличие арматуры в сжатой зоне сечения допускается не учитывать. При усилении концевых коэффициентов работы бетона внецентренно сжатых элементов сварные сетки косвенного армирования должны устанавливаться у торца в количестве не менее четырех сеток на длине считая от торца элемента не менее 20 d если продольная арматура выполняется из гладких стержней, и не менее 10 d - из стержней периодического профиля.
Коэффициент работы бетона При этом ширина раскрытия трещин принимается не более 0,5 мм. Здесь s sp принимается с учётом первых потерь по поз. Классы бетона отливки из фибробетона прочности на сжатие и осевое растяжение отвечают значению гарантированной прочности коэффициента работы бетона, МПа, с обеспеченностью 0, Элементы бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений, не подвергающиеся воздействию водной среды, следует проектировать в соответствии с требованиями СНиП 2. Расчетное сопротивление бетона для расчета по первой группе предельных состояний определяют делением нормируемого сопротивления на соответствующий коэффициент надежности по бетону. В однослойных конструкциях из ячеистого бетона толщина защитного слоя во всех случаях принимается не менее 25 мм. При этом к длительным нагрузкам относится также часть полного значения кратковременных нагрузок, оговоренных в СНиП 2.

Давно запустили бетон комсомольск фраза просто

Коэффициенты условий работы бетона следует принимать по табл. При расчете железобетонных конструкций на выносливость расчетные сопротивления бетона и надлежит умножать на коэффициент условий работы , принимаемый по табл. Расчетное сопротивление бетона при всестороннем сжатии , МПа, следует определять по формуле. Влияние двухосного сложного напряженного состояния сжатие-растяжение на прочность бетона. При наличии нескольких факторов, действующих одновременно, в расчет вводится произведение соответствующих коэффициентов условий работы.

Произведение должно быть не менее 0, Для сооружений I и II классов коэффициент надлежит определять экспериментальным путем. При отсутствии экспериментальных данных допускается коэффициент принимать равным: при ; при.

Начальный модуль упругости бетона массивных конструкций при сжатии и растяжении следует принимать по табл. При расчете на прочность и по деформациям тонкостенных стержневых и плитных элементов модуль упругости бетона следует во всех случаях принимать по табл.

Модуль упругости бетонов, подвергнутых для ускорения твердения тепловой обработке при атмосферном давлении или в автоклавах, следует принимать по СНиП 2. Модуль сдвига бетона следует принимать равным. Начальный коэффициент поперечной деформации коэффициент Пуассона v принимается равным: для массивных конструкций - 0,15, для стержневых и плитных конструкций - 0, Для армирования железобетонных конструкций гидротехнических сооружений следует применять арматурную сталь, отвечающую требованиям соответствующих государственных стандартов или утвержденных в установленном порядке технических условий и принадлежащую к одному из следующих видов:.

Коэффициенты условий работы бетона при. Коэффициент для бетонов, марка которых установлена в возрасте 28 сут, принимается в соответствии с требованиями СНиП 2. Коэффициент равен:. Для закладных деталей и соединительных накладок следует применять, как правило, прокатную углеродистую сталь. Марки арматурной стали для армирования железобетонных конструкций в зависимости от условий их работы и средней температуры наружного воздуха наиболее холодной пятидневки в районе строительства следует принимать по СНиП 2.

Нормативные и расчетные сопротивления основных видов арматуры, применяемой в железобетонных конструкциях гидротехнических сооружений, в зависимости от класса арматуры должны приниматься по табл. При расчете арматуры по главным растягивающим напряжениям балки-стенки, короткие консоли и др. При надлежащем обосновании для железобетонных конструкций гидротехнических сооружений допускается применять стержневую и проволочную арматуру других классов. Их нормативные и расчетные характеристики следует принимать по СНиП 2.

Коэффициенты условий работы ненапрягаемой арматуры следует принимать по табл. Коэффициент условий работы арматуры при расчете по предельным состояниям второй группы принимается равным единице. Расчетное сопротивление ненапрягаемой растянутой стержневой арматуры при расчете на выносливость следует определять по формуле. Растянутая арматура на выносливость не провеpяется, если коэффициент , определяемый по формуле 4 , больше единицы.

При отсутствии сцепления арматуры с бетоном равно нулю. Хотите оперативно узнавать о новых публикациях нормативных документов на портале? Подпишитесь на рассылку новостей! Акции и спецпредложения Все скидки. Найти компанию Каталог товаров и услуг Полезные статьи Форум. Регистрация Поиск дилеров Тендеры Реклама.

О проекте Строительные бренды Новости компаний Выставки. Ру - проект группы « Текарт » По вопросам связанным с работой портала вы можете связаться с нашей службой поддержки или оставить заявку на рекламу. Мобильная версия каталога строительных компаний и бригад Политика в отношении обработки персональных данных.

Товары и услуги. Мы в регионах. СНиП 2. Исправления внесены юридическоим бюро "Кодекс". Для обеспечения требуемой водонепроницаемости и морозостойкости конструкций, а также для уменьшения противодавления воды в их расчетных сечениях необходимо предусматривать следующие мероприятия: укладку бетона соответствующих марок по водонепроницаемости и морозостойкости со стороны напорной грани и наружных поверхностей особенно в зонах переменного уровня воды ; применение поверхностно-активных добавок к бетону воздухововлекающих, пластифицирующих и др.

В проектах необходимо предусматривать следующие классы бетона по прочности на сжатие: В5, В7,5, В10, В12,5, В15, В20, В25, В30, В35; б классы бетона по прочности на осевое растяжение. В проектах необходимо предусматривать следующие классы бетона по прочности на осевое растяжение: в марки бетона по морозостойкости. Таблица 1 Климатические условия. Особо суровые. Температура воды. Марка бетона по водонепроницаемости при градиентах напора.

До 10 включ. Класс бетона. По прочности на сжатие. По прочности на растяжение. Факторы, обусловливающие введение коэффициентов условий работы бетона. Коэффициенты условий работы бетона. Особые сочетания нагрузок для бетонных конструкций. Многократное повторение нагрузки. Железобетонные конструкции. Бетонные конструкции:. Состояние бетона по влажности. Коэффициенты условий работы бетона при многократно повторяющейся нагрузке и коэффициенте асимметрии цикла ,.

Естественной влажности. Ocадкa конуса бетонной смеси, см. Тип сварного соединения стержневой арматуры. Стыковое, выполненное способом ванной одноэлектродной сварки на стальной подкладке при ее длине:. Для арматуры, не имеющей сварных стыковых соединений, принимается равным единице. Расчетные сопротивления арматуры при расчете на выносливость предварительно напряженных конструкций определяются по СНиП 2.

Модули упругости ненапрягаемой арматуры и стержневой напрягаемой арматуры принимаются по табл. При расчете железобетонных конструкций гидротехнических сооружений на выносливость неупругие деформации в сжатой зоне бетона следует учитывать снижением модуля упругости бетона, принимая коэффициенты приведения арматуры к бетону v по табл. Коэффициент приведения v. При проектировании конструкций, испытывающих температурные и влажностные воздействия, необходимо предусматривать следующие конструктивные решения и технологические мероприятия.

Для предотвращения образования трещин или уменьшения их раскрытия в монолитных бетонных и железобетонных сооружениях необходимо предусматривать постоянные температурно-усадочные и осадочные швы, а также временные строительные швы. Постоянные швы должны обеспечивать возможность взаимных перемещений частей сооружений как в процессе строительства, так и в процессе эксплуатации. Временные строительные швы должны обеспечивать:.

Постоянные швы в сооружениях могут выполняться сквозными или в виде надрезов по поверхностям, подверженным значительным колебаниям температуры. Расстояние между постоянными и временными швами следует назначать в зависимости от климатических и геологических условий, конструктивных особенностей сооружения, последовательности производства работ и т.

В частях массивных монолитных и сборно-монолитных сооружений, которые подвержены значительным колебаниям температуры и перемещения которых затрудняются связью со скальным основанием или с бетоном внутренних частей сооружения, расстояние между температурно-усадочными швами определяют расчетом в соответствии с требованиями разд. Расстояние между постоянными швами в бетонных сооружениях на скальном основании должно быть не более 30 м. Для сборно-монолитных конструкций необходимо предусматривать мероприятия, обеспечивающие надежную связь по поверхностям контакта при омоноличивании конструкций.

Для уменьшения температурно-усадочных напряжений, а также влияния неравномерных осадок основания допускается устраивать временные расширенные швы, заполняемые бетоном замыкающие блоки после выравнивания температур и стабилизации осадок. Расстояние в свету между арматурными стержнями по высоте и ширине сечения должно обеспечивать совместную работу арматуры с бетоном и назначаться с учетом удобства укладки и уплотнения бетонной смеси.

Расстояние в свету между стержнями для немассивных конструкций следует принимать в соответствии с требованиями СНиП 2. В массивных железобетонных конструкциях расстояния в свету между стержнями рабочей арматуры по ширине сечения определяются крупностью заполнителя бетона, но не менее 2,5 d где d - диаметр рабочей арматуры. Толщину защитного слоя бетона следует принимать:. Толщину защитного слоя бетона в железобетонных конструкциях морских гидротехнических сооружений необходимо принимать:.

Для сборных железобетонных элементов заводского изготовления при применении бетона класса по прочности на сжатие В15 и выше толщина защитного слоя может быть уменьшена на 10 мм против указанных выше величин. При эксплуатации железобетонных конструкций в условиях агрессивной среды толщину защитного слоя необходимо назначать с учетом требований СНиП 2. В массивных нетрещиностойких железобетонных плитах и стенах сечением высотой 60 см и более с коэффициентом армирования при надлежащем обосновании допускается многорядное расположение арматуры по сечению элемента, способствующее уменьшению максимальной ширины раскрытия трещин по высоте сечения.

Из условия долговечности гидротехнических сооружений без предварительного напряжения диаметр арматуры следует принимать для рабочей стержневой арматуры из горячекатаной стали не менее 10 мм, для спиралей и для каркасов и сеток вязаных или изготовленных с применением контактной сварки - не менее 6 мм.

Продольные стержни растянутой и сжатой арматуры должны быть заведены за нормальное или наклонное к продольной оси элемента сечение, где они не требуются по расчету, в соответствии с требованием СНиП 2. При выполнении сварных соединений арматуры следует выполнять требования СНиП 2. В конструкциях, рассчитываемых на выносливость, в одном сечении должно стыковаться, как правило, не более половины стержней растянутой рабочей арматуры.

Применение стыков внахлестку без сварки и со сваркой для растянутой рабочей арматуры в этих конструкциях не допускается. В изгибаемых элементах при высоте сечения более мм у боковых граней следует устанавливать конструктивные продольные стержни. У всех поверхностей железобетонных элементов, вблизи которых ставится продольная расчетная арматура, необходимо предусматривать также поперечную арматуру, охватывающую крайние продольные стержни.

Расстояние между поперечными стержнями у каждой поверхности элемента должно быть не более мм и не более удвоенной ширины грани элемента. Во внецентренно сжатых линейных элементах, а также в сжатой зоне изгибаемых элементов при наличии учитываемой в расчете сжатой продольной арматуры необходимо устанавливать хомуты.

Расстояние между хомутами следует принимать в вязаных каркасах не более 15 d , в сварных - не более 20 d , где d - наименьший диаметр сжатой продольной арматуры. В обоих случаях расстояние между хомутами должно быть не более мм. Конструкция поперечной арматуры должна обеспечивать закрепление сжатых продольных стержней от бокового выпучивания в любом направлении.

В массивных внецентренно сжатых элементах, рассчитанных без учета сжатой арматуры, расстояние между конструктивными поперечными связями хомутами допускается увеличивать до двух высот ширин элемента. Расстояние между вертикальными поперечными стержнями в элементах, не имеющих отогнутой арматуры, и в случаях, когда поперечная арматура требуется по расчету, необходимо принимать:. В элементах, работающих на изгиб с кручением, вязаные хомуты должны быть замкнутыми с перепуском их концов на 30 диаметров хомута, а при сварных каркасах все поперечные стержни обоих направлений должны быть приварены к угловым продольным стержням, образуя замкнутый контур.

Отверстия в железобетонных элементах следует располагать в пределах ячеек арматурных сеток и каркасов. Отверстия с размерами, превышающими размеры ячеек сеток, должны окаймляться дополнительной арматурой. Суммарная площадь ее сечения должна быть не менее сечения прерванной рабочей арматуры того же направления. При проектировании сталежелезобетонных конструкций, в которых обеспечивается совместная работа арматуры и стальной оболочки, толщину последней следует принимать минимальной по условиям монтажа и транспортирования.

Арматура железобетонных конструкций должна предусматриваться в виде армоферм, армопакетов, сварных каркасов и сеток. Типы армоконструкций следует назначать с учетом принятого способа производства работ. Они должны обеспечивать возможность механизированной подачи бетона и тщательной его проработки. Установку арматуры в железобетонных конструкциях необходимо производить индустриальными методами при максимальной экономии металла на конструктивные элементы для закрепления ее в блоке бетонирования.

Увеличение площади сечения арматуры, определенной расчетом на эксплуатационные нагрузки, для восприятия нагрузок строительного периода не допускается. Открытые поверхности бетонных сооружений, находящиеся в зоне переменного уровня воды и подвергающиеся воздействию отрицательных температур, а также открытые поверхности сооружений, возводимых в условиях жаркого сухого климата, допускается армировать сетками из арматуры класса А- II диаметром 16 мм. Во всех остальных случаях конструктивное армирование открытых поверхностей бетонных сооружений не допускается.

При конструировании предварительно напряженных элементов следует выполнять требования СНиП 2. Приварка и прихватка к натянутой арматуре каких-либо деталей не допускается. Это требование не распространяется на приварку деталей к концам напрягаемой арматуры, выступающим из изделия, после передачи усилий обжатия бетона.

Продольную ненапрягаемую арматуру следует располагать ближе к наружной поверхности элемента с тем, чтобы поперечная арматура хомуты охватывала напрягаемую арматуру. Стержневую напрягаемую арматуру в ребристых элементах следует располагать по оси каждого ребра элемента или симметрично ей.

Соединение по длине заготовок арматурных стержней из горячекатаной стали периодического профиля диаметром 10 мм и более, как правило, следует производить контактной стыковой сваркой. При отсутствии оборудования для контактной сварки допускается применять дуговую сварку. Стержни арматуры класса А- III в необходимо сваривать до вытяжки.

Сварные стыки растянутых стержней не рекомендуется располагать в местах наибольших усилий. У концов предварительно напряженных элементов должна быть установлена дополнительная поперечная арматура сварные сетки, охватывающие все продольные стержни арматуры, хомуты и т. Если напрягаемая продольная арматура у торцов элемента располагается сосредоточенно у верхней или нижней грани, то на концевых участках необходимо предусматривать поперечную арматуру не учитываемую в расчете на поперечные силы.

Суммарную площадь сечения дополнительной поперечной арматуры необходимо определять по формулам:. А sp - большая из площадей сечения напрягаемой продольной арматуры, расположенной внутри хомутов у одной грани сечения. Дополнительную поперечную арматуру рекомендуется предусматривать в виде сварных замкнутых хомутов из арматурной стали классов А- II или А- III. Если, из условия опирания элемента, на его концевом участке устанавливают стальную опорную плиту, то дополнительную поперечную арматуру следует соединять с ней сваркой.

Расчеты бетонных и железобетонных конструкций необходимо производить по методу предельных состояний в соответствии со СНиП 2. Бетонные и железобетонные конструкции должны удовлетворять требованиям расчета по предельным состояниям первой группы при всех сочетаниях нагрузок и воздействий, а по предельным состояниям второй группы - только при основном сочетании нагрузок и воздействий.

Расчет по предельным состояниям, как правило, следует производить для всех стадий возведения, транспортирования, монтажа и эксплуатации конструкции. Бетонные конструкции необходимо рассчитывать по предельным состояниям первой группы:. Железобетонные конструкции следует рассчитывать по предельным состояниям первой группы:. Сборно-монолитные конструкции, а также конструкции с несущей арматурой надлежит рассчитывать для двух стадий работы конструкции:. Расчет на прочность производится на расчетные нагрузки раздельно по двум стадиям без суммирования усилий и напряжений.

Для заанкеренных в основание плотин наряду с расчетом конструкций следует производить экспериментальные исследования для определения несущей способности анкерных устройств, релаксации напряжений в бетоне и анкерах. Необходимо предусматривать мероприятия по защите анкеров от коррозии. Для предварительно напряженных конструкций в проекте необходимо предусматривать возможность повторного натяжения анкеров или их замены, а также проведение контрольных наблюдений за состоянием анкеров в бетоне.

При расчете элементов сборных конструкций на усилия, возникающие при подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от собственного веса элемента следует вводить в расчет с коэффициентами динамичности, назначаемыми по СНиП 2. Величину противодавления воды в расчетных сечениях элементов следует определять с учетом условий работы конструкции в эксплуатационный период, а также с учетом конструктивных и технологических мероприятий, указанных в п. В элементах массивных напорных и подводных бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений противодавление воды необходимо учитывать как объемную силу и определять по СНиП 2.

В стержневых и плитных элементах противодавление воды следует учитывать как растягивающую силу, приложенную в рассматриваемом расчетном сечении, при этом удельный вес материала принимается без учета взвешивания. Противодавление воды следует учитывать как при расчете сечений, совпадающих со швами бетонирования, так и монолитных сечений. Усилие противодавления в расчетных сечениях напорных стержневых и плитных элементов следует принимать равным площади эпюры напряжений, обусловленных воздействием противодавления.

Указанные напряжения в отдельных точках сечения принимаются равными , где р - интенсивность гидростатического давления; - коэффициент эффективной площади противодавления в бетоне. Для трещиностойких элементов следует принимать линейный закон изменения интенсивности гидростатического давления воды р от величины давления на напорной верховой грани до величины давления на низовой грани.

Для нетрещиностойких элементов линейный закон изменения интенсивности гидростатического давления следует принимать только в пределах сжатой зоны сечения. В пределах трещин принимается равномерное давление, определяемое заглублением трещин под уровень воды. Коэффициенты эффективной площади противодавления для сооружений I и II классов следует определять на основании экспериментальных исследований с учетом противофильтрационных устройств.

При отсутствии данных экспериментальных исследований в сечениях изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых стержневых и плитных элементов допускается принимать следующие значения :. Высота сжатой зоны бетона определяется исходя из гипотезы плоских сечений. В нетрещиностойких элементах работа растянутого бетона не учитывается и форма эпюры напряжений бетона в сжатой зоне сечения принимается треугольной.

Вид напряженного состояния сечения при определении дополнительных напряжений устанавливается исходя из гипотезы плоских сечений при действии всех нагрузок без учета силы противодавления. Расчет элементов конструкций на выносливость необходимо производить при числе циклов изменения нагрузки 6 и более за весь расчетный срок эксплуатации сооружения например, проточные части гидроагрегатов, водосбросы, плиты водобоя, подгенераторные конструкции и др.

При проверке несущей способности и пригодности к нормальной эксплуатации внутренние усилия напряжения и перемещения следует определять, как правило, с учетом неупругого поведения конструкций, обусловленного трещинообразованием и ползучестью бетона, нелинейной зависимостью между напряжениями и деформациями материалов, а также с учетом последовательности возведения и нагружения сооружения.

Допускается усилия напряжения в сечениях элементов определять в предположении упругой работы конструкции в тех случаях, когда методика расчета конструкций с учетом их неупругого поведения не разработана или расчет выполняется на промежуточной стадии проектирования сооружения. При определении линейных перемещений и углов поворота необходимо учитывать изменение жесткости сечений в результате трещинообразования в бетоне.

Условия трещинообразования следует принимать в соответствии с п. В статически неопределимых стержневых конструкциях внутренние усилия и перемещения следует определять методами строительной механики стержневых систем, как правило, с учетом неупругой работы, обусловленной изменением жесткости сечений в результате трещинообразования в бетоне. При расчете элементов бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений необходимо учитывать дополнительные связи строительного периода, носящие постоянный характер эстакады, пазовые конструкции, балки подкрановых путей, дополнительная арматура для производства работ и т.

Расчеты, которые не регламентированы настоящими нормами расчеты предварительно напряженных конструкций, расчет сечений в общем случае, в том числе расчет на косое внецентренное сжатие и косой изгиб, расчет коротких консолей, расчет на продавливание и отрыв, расчет закладных деталей и др. При этом необходимо учитывать коэффициенты, принятые в настоящих нормах.

Расчет на прочность бетонных элементов следует производить для сечений, нормальных к их продольной оси. Расчет на прочность элементов, в которых условия наступления предельного состояния не могут быть выражены через усилия в сечениях, следует выполнять для площадок действия главных напряжений. Внецентренно сжатые моменты, в которых по условиям эксплуатации допускается образование трещин, рассчитывают без учета сопротивления бетона растянутой зоны сечения.

Все изгибаемые элементы, а также внецентренно сжатые элементы, в которых по условиям эксплуатации не допускается образование трещин, рассчитывают с учетом сопротивления бетона растяжению. Бетонные конструкции, прочность которых определяется прочностью бетона растянутой зоны сечения, допускается применять в том случае, если образование трещин в них не приводит к разрушению, к недопустимым деформациям или к нарушению водонепроницаемости конструкции.

При этом должна быть проведена проверка трещиностойкости элементов таких конструкций с учетом температурно-влажностных воздействий в соответствии с требованиями разд. Расчет бетонных изгибаемых элементов симметричных относительно плоскости действия нагрузки необходимо производить по формуле. W t - момент сопротивления для растянутой грани сечения, определяемый в предположении упругой работы бетона.

Коэффициент следует определять на основании экспериментальных исследований. Для сооружений I и II классов на предварительной стадии проектирования, а для сооружений III и IV классов во всех случаях допускается определять по формуле. Коэффициент для прямоугольных, круговых, крестовых сечений, а также для тавровых с полкой в сжатой зоне принимается равным 1.

Для тавровых сечений с полкой в растянутой зоне, для коробчатых, двутавровых сечений, а также для кольцевых сечений коэффициент следует определять по формуле. Для кольцевых сечений коэффициент k равен отношению внутреннего и наружного диаметров. Для тавровых сечений с полкой в растянутой зоне, для коробчатых и двутавровых сечений коэффициент k следует определять:. Внецентренно сжатые элементы бетонных конструкций, симметричные относительно плоскости действия нагрузки, следует рассчитывать в предположении упругой работы бетона черт.

Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого бетонного элемента. При расчете без учета сопротивления растянутой зоны сечения. При расчете с учетом сопротивления растянутой зоны сечения.

По формуле 13 следует рассчитывать также внецентренно сжатые бетонные конструкции с однозначной эпюрой напряжений при. Обозначения, принятые в табл. В элементах, рассчитываемых по формулам 11 и 12 , величина эксцентриситета расчетного усилия относительно центра тяжести сечения не должна превышать 0,6 y при основном сочетании нагрузок и 0,65 y - при особом сочетании нагрузок, включающем сейсмические воздействия, где у - расстояние от центра тяжести сечения до его наиболее напряженной грани.

Расчет на прочность железобетонных элементов надлежит производить для сечений, нормальных к их продольной оси, а также для наклонных к оси сечений наиболее опасного направления. При наличии крутящих моментов следует проверить прочность пространственных сечений, ограниченных в растянутой зоне спиральной трещиной наиболее опасного из возможных направлений.

Кроме того, следует производить расчет элементов на местное действие нагрузки смятие, продавливание, отрыв. При установке в сечении элемента арматуры разных видов и классов ее вводят в расчет прочности с соответствующими расчетными сопротивлениями. Предельные усилия в сечении, нормальном к продольной оси элемента, следует определять исходя из следующих предпосылок:.

Относительная высота сжатой зоны определяется из соответствующих условий равновесия элемента под действием системы внешних и внутренних сил. Изгибаемые и внецентренно растянутые с большими эксцентриситетами железобетонные элементы, как правило, должны удовлетворять условию. Для элементов, симметричных относительно плоскости действия момента и нормальной силы, армированных ненапрягаемой арматурой.

Граничные значения надлежит принимать по табл. Если высота сжатой зоны, определяемая без учета сжатой арматуры, меньше 2 a. Граничные значения при классе бетона. Расчет изгибаемых железобетонных элементов любой симметричной формы черт. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого железобетонного элемента, при расчете его по прочности. Расчет изгибаемых элементов прямоугольного сечения при следует производить по формулам:. Расчет железобетонных и сталежелезобетонных элементов из бетона класса В30 и ниже при допускается производить по формулам 17 , 19 , принимая.

Для элементов из бетона класса выше В30 расчет следует производить в соответствии с требованиями СНиП 2. Расчет внецентренно сжатых железобетонных элементов любой симметричной формы черт. Схема усилий и эпюр напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого железобетонного элемента, при расчете его по прочности. Расчет внецентренно сжатых элементов прямоугольного сечения следует производить.

Расчет центрально растянутых железобетонных элементов следует производить по формуле. Расчет прочности на растяжение сталежелезобетонных оболочек круглых водоводов при действии равномерного внутреннего давления воды следует производить по формуле. Расчет внецентренно растянутых железобетонных элементов следует производить в зависимости от положения продольной силы N. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно растянутого железобетонного элемента, при расчете его по прочности.

Для прямоугольных сечений расчет производят по формулам:. При расчет производят no формулам 31 , 33 , принимая. При расчете на действие поперечной силы должно соблюдаться условие. Относительная высота сжатой зоны сечения определяется по формулам:. Угол между наклонным сечением и продольной осью элемента определяется по формуле , но не более 1,5 и не менее 0,5 M и Q - усилия в нормальном сечении, проходящем через конец наклонного сечения в сжатой зоне.

Для элементов с высотой сечения см величину Q b , определяемую по формуле 38 , следует уменьшить в 1,2 раза. При наличии строительных швов в зоне действия поперечных сил в правую часть формул 36 и 37 следует вводить дополнительный коэффициент , принимаемый по табл. Расчет поперечной арматуры в наклонных сечениях элементов постоянной высоты черт.

Если внешняя нагрузка действует в сторону элемента, как показано на черт. Q g - равнодействующая внешней нагрузки, действующей на элемент в пределах длины проекции наклонного сечения на продольную ось элемента;. V - сила противодавления, действующая в наклонном сечении, определяемая в предположении линейного распределения пьезометрического давления и.

Если внешняя нагрузка действует в сторону от элемента, как показано на черт. Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси железобетонного элемента, при расчете его по прочности на действие поперечной силы. В случае если соотношение расчетной длины элемента к его высоте менее 3, расчет железобетонных элементов на действие поперечной силы следует производить как стеновой конструкции по главным растягивающим напряжениям. Расчет изгибаемых и внецентренно сжатых элементов постоянной высоты, армированных хомутами, допускается производить в соответствии с требованиями СНиП 2.

Расстояние между поперечными стержнями хомутами , между концом предыдущего и началом последующего отгиба, а также между опорой и концом отгиба, ближайшего к опоре, должно быть не более величины s max , определяемой по формуле. Расчет элементов переменной высоты сечения на действие поперечной силы производится следующим образом:. За рабочую высоту наклонного сечения следует принимать проекцию рабочей части наклонного сечения на нормаль к оси элемента: для элемента с наклонной сжатой гранью - у конца наклонного сечения в сжатой зоне черт.

За рабочую высоту сечения принимается проекция рабочей части наклонного сечения на нормаль к оси элемента. Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси железобетонного элемента, наклонной гранью при расчете его по прочности на действие поперечной силы. Расчет консоли, длина которой l с равна или меньше ее высоты в опорном сечении h короткая консоль , следует производить по СНиП 2.

Расчет сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие изгибающего момента следует производить для сечений, проверяемых на прочность при действии поперечных сил, а также для сечений, проходящих через точки изменения площади продольной растянутой арматуры точки теоретического обрыва арматуры или изменения ее диаметра , и в местах резкого изменения размеров поперечного сечения элемента по формуле.

Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси железобетонного элемента, при расчете его по прочности на действие изгибающего момента. Если наклонное сечение расположено в зоне изменения знака изгибающего момента, проварку на изгиб следует производить относительно точек пересечения наклонного сечения с продольной арматурой, расположенной у обеих граней. Высота сжатой зоны в наклонном сечении, измеренная по нормали к продольной оси момента, определяется в соответствии с требованиями пп.

Элементы с постоянной или плавно изменяющейся высотой сечения допускается не рассчитывать по прочности наклонного сечения на действие изгибающего момента в одном из следующих случаев:. A s , inc , a - соответственно площадь сечения и угол наклона отогнутых стержней, расположенных в пределах участка длиной l d ;.

Расчет элементов железобетонных конструкций на выносливость следует производить путем сравнения краевых напряжений в бетоне и растянутой арматуре с соответствующими расчетными сопротивлениями бетона и арматуры , определяемыми в соответствии с пп. Сжатая арматура на выносливость не рассчитывается. В трещиностойких элементах краевые напряжения в бетоне и арматуре определяются по расчету как для упругого тела по приведенным сечениям с учетом указаний п.

В нетрещиностойких элементах площадь и момент сопротивления приведенного сечения следует определять без учета растянутой зоны бетона. Напряжения в арматуре следует определять согласно п. В элементах железобетонных конструкций при расчете на выносливость наклонных сечений главные растягивающие напряжения воспринимаются бетоном, если их величина не превышает. Если главные растягивающие напряжения превышают , то их равнодействующая должна быть полностью передана на поперечную арматуру при напряжениях в ней, равных расчетным сопротивлениям.

Величину главных растягивающих напряжений следует определять по формуле. В формулах 48 - 50 :. A red , I red - площадь и момент инерции приведенного сечения относительно его центра тяжести;. S red - статический момент части приведенного сечения, лежащий по одну сторону от оси, на уровне которой определяются касательные напряжения;.

Для элементов прямоугольного сечения касательное напряжение допускается определять по формуле. В формуле 48 растягивающие напряжения следует вводить со знаком «плюс», а сжимающие со знаком «минус». В формуле 49 знак «минус» принимается для внецентренно сжатых, а знак «плюс» - для внецентренно растянутых элементов. При учете нормальных напряжений, действующих в направлении, перпендикулярном к оси элемента, главные растягивающие напряжения следует определять в соответствии со СНиП 2.

Расчет железобетонных элементов по образованию трещин следует производить:. Условие трещинообразования соответствует знаку равенства, а условие трещиностойкости соответствует знаку неравенства в приводимых ниже формулах. Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента стержневых конструкций, следует производить:. При следует принимать ;. W red - момент сопротивления приведенного сечения для растянутой грани.

При определении коэффициента по формуле 55 рассматривается приведенное сечение. Расчет по образованию трещин, наклонных к продольной оси элемента, должен производиться по формуле. При следует принимать. Значения главных растягивающих и главных сжимающих напряжений в бетоне и следует определять по формуле.

Напряжения , и определяются для приведенного сечения в предположении упругой работы материала. Напряжения и подставляются в формулу 60 со знаком «плюс», если они растягивающие, и со знаком «минус» - если сжимающие. Напряжение в формуле 59 принимается по абсолютной величине. Проверка условия 58 производится для наружных граней элемента в точках пересечения их с главными центральными осями инерции приведенного сечения, а для элементов таврового или двутаврового сечений также в местах примыкания сжатых полок к стенке.

Расчет по образованию трещин при действии многократно повторяющейся нагрузки следует производить исходя из условия. При расчетах по образованию трещин наличие арматуры в сжатой зоне сечения допускается не учитывать. При расчетах по образованию трещин следует учитывать пониженную прочность на растяжение строительных швов, вводя в условия 52 , 54 , 56 , 57 и 58 вместо величину. Для сооружений I и II классов коэффициент, учитывающий влияние швов бетонирования на прочность бетонных элементов на растяжение, следует определять на основании экспериментов.

В нетрещиностойких стержневых элементах расчет по раскрытию нормальных к продольной оси трещин следует выполнять из условия. Ширину раскрытия трещин а cr , мм, следует определять по формуле. При различных диаметрах стержней следует принимать. Напряжения в арматуре при расчетах ширины раскрытия трещин следует определять по следующим формулам:.

В формуле 66 знак «плюс» принимается при внецентренном растяжении, «минус» - при внецентренном сжатии. В формулах 64 и 66 z плечо внутренней пары сил допускается принимать по результатам расчета сечений на прочность при расчетных нагрузках. Допускаемую ширину раскрытия трещин мм, следует определять по СНиП 2. Для сооружений II - IV классов предельная ширина раскрытия трещин определяется умножением полученных по таблицам значений мм, на коэффициенты, равные соответственно 1,3; 1,6; 2,0.

При этом ширина раскрытия трещин принимается не более 0,5 мм. При применении арматуры других классов предельная ширина раскрытия трещин принимается в соответствии со СНиП 2. Допускаемая ширина раскрытия трещин , мм, в сооружениях I класса по условию коррозионной стойкости. Таблица Допускаемая ширина раскрытия трещин , мм, в сооружениях I класса по условию замораживания и оттаивания. Значения при использовании защитных мероприятий следует устанавливать на основании специальных исследований.

Деформации железобетонных конструкций, а также усилия в элементах статически неопределимых конструкций определяются методами строительной механики с учетом трещин и неупругих свойств бетона. При сложных статически неопределимых системах допускается определять перемещения по формулам сопротивления материалов. При кратковременном действии нагрузки жесткость изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов следует определять по формулам: для трещиностойких элементов или их участков.

Для определения жесткости нетрещиностойких участков изгибаемых элементов прямоугольного поперечного сечения допускается использовать зависимость и номограмму, приведенные в справочном приложении 4. При одновременном действии кратковременных и длительных нагрузок жесткость изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов следует определять по формулам:. V - обобщенное усилие от кратковременно действующих нагрузок;.

Учет температурных воздействий следует производить:. Температурные воздействия допускается не учитывать в расчетах тонкостенных конструкций, если обеспечена свобода перемещений этих конструкций. При расчете бетонных и железобетонных конструкций следует учитывать температурные воздействия эксплуатационного и строительного периодов. К температурным воздействиям эксплуатационного периода относятся климатические колебания температуры наружного воздуха, воды в водоемах и эксплуатационный подогрев или охлаждение сооружения.

Температурные воздействия строительного периода определяются с учетом экзотермии и других условий твердения бетона, включая конструктивные и технологические мероприятия по регулированию температурного режима конструкции, температуры замыкания строительных швов, полного остывания конструкции до среднемноголетних эксплуатационных температур, колебаний температуры наружного воздуха и воды в водоемах.

Конкретный перечень температурных воздействий, учитываемых в расчетах бетонных и железобетонных конструкций основных видов гидротехнических сооружений, должен устанавливаться нормами на проектирование соответствующих видов сооружений. В расчетах бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений на температурные воздействия при соответствующем обосновании допускается учитывать тепловое влияние солнечной радиации. Учет влажностных воздействий при расчете бетонных и железобетонных конструкций должен быть обоснован в зависимости от возможности развития усадки или набухания бетона этих конструкций.

Температурные и влажностные поля конструкций рассчитываются методами строительной физики с использованием основных положений, принятых для нестационарных процессов. Данные о температуре и влажности наружного воздуха и другие климатологические характеристики должны приниматься на основе метеорологических наблюдений в районе строительства.

При отсутствии таких наблюдений необходимые сведения следует принимать по СНиП 2. Температура воды в водоемах должна определяться на основе специальных расчетов и по аналогам. Для сооружений I класса теплофизические характеристики бетона устанавливаются на основании специальных исследований. Для сооружений других классов и при предварительном проектировании сооружений I класса указанные характеристики бетона допускается принимать по табл.